В рубрику "Пожарная безопасность" | К списку рубрик | К списку авторов | К списку публикаций
Иосиф
ГеннадийВместе с тем более эффективные пенные огнетушащие средства, особенно на основе отечественных пенообразователей, активно вытесняются на второй план, а взамен им усиленно протаскиваются пены на основе фторсодержащих компонентов, запрещенных к использованию даже в стране, где разработан данный вид пенообразователя (США).
Учитывая вышеизложенное и на основании результатов научно-исследовательских и опытно-конструкторских разработок (НИОКР), проведенных на базе ЗАО НПО "СОПОТ" (г. Санкт-Петербург) в 2013–2014 гг., предлагается новая технология и расчет оптимальных параметров купирования и тушения крупных пожаров криогенных горючих жидкостей (топливо) воздушно-механическими пенами на основе более эффективных и значительно более дешевых российских пенообразователей.
Большинство причин резкого, прогрессирующего роста проблем обеспечения пожаровзрывобезопасности (ПВБ) с переходом объектов энергетических комплексов с обычных легковоспламенимых и горючих жидкостей (ЛВЖ – ГЖ) в качестве моторных топлив на криогенные горючие, связано с физической природой криогенных видов топлива, с совершенно непривычной для практики особенностью их термодинамического состояния и их специфическими теплофизическими особенностями. Рассмотрим лишь 5 из этих проблем – самые очевидные и требующие немедленного решения.
Проблема № 1. Оптимизация процесса хранения СПГ и СУГ
То, что криогенные горючие жидкости могут находиться в жидком состоянии только при очень низких отрицательных температурах (жидкий метан СН4 при -162 °С и ниже!), что у них очень малая теплота испарения – всего 511 кДж/кг (в 5–6 раз ниже, чем у воды) – и высокое давление паров упругости, вынудило технологов и проектировщиков увеличить размеры (и, соответственно, емкости) единичного резервуара хранения в десятки раз! Это диктуется стремлением по возможности снизить потери газа при хранении и транспортировке. Потери при хранении прямо пропорциональны притоку теплоты извне и обратно пропорциональны суммарной теплоемкости хранимого продукта. А приток тепла, в свою очередь, пропорционален площади ограждающих конструкций резервуара, суммарная теплоемкость продукта – его массе (или объему хранимой жидкости). То есть площадь поверхности резервуара пропорциональна квадрату его линейных размеров, а объем (и масса) хранимой жидкости пропорционален кубу линейных размеров резервуара.
Поэтому чем больше размеры резервуара хранения (или транспортировки) жидкости, тем меньше потери. И поэтому резервуары для криогенного хранения горючих жидкостей считаются более выгодными при объеме 200–260 тыс. куб. м. вместо привычных для России РВС 5 тыс. и РВС 10 тыс. куб. м. Кстати, в технически развитых странах по тем же соображениям конструктивной и технологической эксплуатационной целесообразности и для хранения ЛВЖ – ГЖ давно освоили резервуары емкостью 50–100 тыс. куб. м и более. Но в России по соображениям обеспечения пожарной безопасности на протяжении многих десятилетий максимальный размер наземных резервуаров ограничивался величиной 20 тыс. куб. м. Большего размера резервуары строились по специальным проектам, в порядке исключения. Это требование обусловлено тем, что тушение пожара ЛВЖ – ГЖ на площади более 420 кв. м (РВС 5 тыс. куб. м) и тем более 720 кв. м (РВС 10 тыс. куб. м) при существующих в России пожарной технике, огнетушащих средствах и обусловленной ими тактике тушения пожара – задача достаточно сложная. По имеющимся у нас данным, за последние 50 лет ни один пожар на резервуарах указанных размеров не был потушен за нормативное время с нормативными параметрами. А при объемах резервуаров криогенного хранения топлива при обрушении кровли площадь пожара возрастает до 4–5 тыс. кв. м. При проливе криогенного топлива в обвалование – еще в 5–6 раз больше. Пожары на таких площадях при современных пожарно-техническом оборудовании и тактике тушения потушить вообще практически невозможно.
Проблема № 2. Температура вспышки – не критерий для СПГ и СУГ
Из-за столь низких значений температуры кипения СУГ и СПГ (ниже -42 °С) у этих горючих практически отсутствует понятие температуры вспышки, которая является для пожарных специалистов и техники безопасности одним из основных показателей степени пожаровзрывоопасности различных видов горючих жидкостей. У криогенных топлив этот показатель лежит в области недосягаемо низких температур для реальной практики. Поэтому они практически всегда и очень пожаро- и взрывоопасны.
Проблема № 3. Отсутствие нормативных показателей и сценариев развития аварийной ситуации
В практике обеспечения ПВБ и нормативной документации по обеспечению ПВБ при работе с криогенными топливами практически отсутствуют нормативные показатели и реальные варианты сценариев развития пожаро- и взрывоопасной ситуации при авариях на объектах с крупнотоннажным оборотом СУГ или СПГ. Нет расчетов предполагаемых размеров площади пожара, скорости роста площади пожара и зоны горения факела пламени пожара (а они в 5–10 раз больше, чем при обычных пожарах ЛВЖ – ГЖ). Нет параметров и методов их расчета для определения объема и мощности предполагаемого облака взрыва паровоздушной смеси и других параметров предполагаемых аварий для расчета параметров тушения пожара и выбора методов и средств ликвидации последствий таких аварий.
Проблема № 4. Отсутствие нормативов по применению огнетушащих веществ
Практически отсутствуют нормативные документы и рекомендации по огнетушащим средствам, способам их подачи в очаг пожара и тактике его тушения. А имеющиеся очень немногочисленные рекомендации по применению огнетушащих средств (например, огнетушащих порошков или нейтральных газов или воды) и способов их подачи в очаг пожара либо крайне неопределенны и практически невыполнимы, либо просто преступны по своим последствиям. Как, например, рекомендация тушения пожара пролитых СУГ или СПГ распыленными или компактными струями воды. Такое "тушение" приведет только к интенсификации процесса горения, увеличению мощности пожара и дальнейшему ухудшению боевой и ситуационной обстановки в зоне аварии.
Проблема № 5. Отсутствие каких-либо технологий пожаровзрывопредотвращения при авариях СПГ и СУГ
В действующих "рекомендациях", "инструкциях" и "руководствах" по тушению пожаров СУГ и СПГ вообще отсутствуют какие-либо рекомендации по предотвращению взрыва или снижению мощности взрыва паровоздушной смеси после возникновения аварии или в ходе ее развития, но до возникновения процесса горения. Такое понятие, как купирование свободной поверхности зеркала горючей жидкости до ее воспламенения и снижения массовой скорости испарения криогенных горючих жидкостей при авариях, вообще отсутствует в российской нормативной документации и наставлениях по ликвидации аварий и тушении пожаров при авариях на объектах ТЭК, связанных с крупнотоннажным оборотом СУГ или СПГ. А при существующей интенсивности промышленного оборота криогенных типов топлива и возрастающем темпе их экспорта и потребления такие аварии неизбежны. При аварии среднего масштаба не исключается мощность взрыва в 15–20 килотонн в тротиловом эквиваленте, что соизмеримо с мощностью "Малыша" и "Толстяка", сброшенных в 1945 г. американцами на Хиросиму и Нагасаки.
При проливе или струйном истечении криогенных горючих возникает "парадокс пожарного", когда негорящий субстрат опаснее горящего. Это правило хорошо известно, например, специалистам противо-фонтанной службы "Газпрома". Он состоит в том, что даже при большом дебете горючего газа горящий факел пламени пожара локализован в определенном месте, над устьем факела фонтана. И в редких случаях его "самопотухания" или срыва пламени струю фонтанирующего газа специально поджигают – для контроля над процессом горения до момента начала работ по глушению скважины. Это обусловлено опасностью неконтролируемого взрыва, возможного при скоплении газовоздушной смеси опасной концентрации в произвольном, часто гораздо более опасном месте (подобные случаи неоднократно имели место на практике). Это же может произойти при свободном истечении (фонтанировании) или проливе криогенных типов топлива. За счет их неотвратимого и интенсивного испарения со свободной поверхности над ней и вокруг нее неизбежно образуется паро- или газовоздушная смесь произвольной концентрации, в том числе и пожаровзрывоопасная. Локализация этой смеси зависит от ситуации и погодных условий, воспламенение (пожар или взрыв) зависит только от вероятности и места возникновения источника воспламенения, а размер площади пожара или мощность взрыва соответственно зависит от условий и времени неуправляемого развития аварии.
Особые теплофизические свойства криогенных горючих жидкостей создают благоприятные условия для разработки принципиально нового технологического приема локализации и купирования аварии (термин, заимствованный нами из медицинской практики и впервые введенный в практику пожаровзрывозащиты). Физическая сущность этого технологического приема состоит в создании устойчивого слоя замороженной пены (пенного тепло- и газозащитного слоя покрытия) на всей свободной поверхности пролитой жидкости. Путем выбора определенного вида пенообразователя, создания пены определенной и наперед заданной дисперсности и кратности и соблюдения требуемого режима ее нанесения на поверхность криогенной жидкости удается создать на ее поверхности стабильный пенозащитный слой (см. рис. 1).
Он состоит из тонкой (порядка 1–2 мм) ледяной подложки; слоя сухой, замороженной, твердой пены (толщиной 1–5 см) и слоя охлажденной устойчивой воздушно-газонаполненной пены практически неограниченной стойкости (более 1,5-2 суток). Этот пенный слой снижает до минимума теплоприток извне и препятствует проникновению паров горючего в надпенное пространство. При создании такого слоя на всей свободной поверхности СУГ или СПГ до момента их воспламенения интенсивность их испарения снижается настолько, что концентрация горючего газа в воздухе над слоем пены уменьшается до значения ниже концентрации его воспламенения (ниже 4% объемных для метана и 2% – для пропан-бутановой смеси). А это, в свою очередь, означает, что аварийная ситуация становится пожаровзрывобезопасной, если при этом выполняются три необходимых и достаточных условия:
Эти условия сравнительно легко и быстро обеспечиваются при соблюдении определенных правил выбора параметров ВМП, обусловленных выше, и при обеспечении требуемой интенсивности подачи пены (1 л/кв. м/с) и скорости нанесения купирующего или огнетушащего слоя пены – V f пены > V f жидк. гор. кв. м/c скорости роста площади свободной поверхност СУГ или СПГ (см. фото 1 и 2).
Выбор вида огнетушащих средств и способов их подачи
При разработке наиболее эффективных технологий и подборе огнетушащих средств для тушения пожаров различных видов горючих веществ и материалов, в зависимости от вида и режима их горения, очень важно правильно установить механизм огнетушащего действия в каждом конкретном их сочетаний. Механизмом огнетушащего действия называется сложная совокупность различных физических и химических процессов и явлений, приводящая в конечном итоге к прекращению процесса горения и тушению пожара.
Принятое в практике пожаротушения условное деление огнетушащих средств на 4 основных вида (действующие по механизму охлаждения, разбавления, изолирования и химического торможения) при более глубоком анализе оказывается не совсем верным, а чаще и совсем неверным. От этого в большой степени зависит и выбор вида огнетушащего средства, и режим и способ его подачи на тушение пожара, и требуемое его количество, и требуемое время процесса тушения, и многие другие параметры процесса тушения и его конечный результат. Например, мало кто из специалистов пожаротушения знает, что при тушении пожаров горючих жидкостей с помощью ВМП главным, доминирующим механизмом прекращения процесса горения является вовсе не "изоляция" (тем более от воздуха, как считает, к сожалению, большинство практиков пожаротушения), а процесс охлаждения поверхностного слоя горючей жидкости с температуры ее кипения (+120…+250 °С) до температуры вспышки (+50…+60 °С) или даже чуть ниже. От этого зависит выбор и наиболее эффективной кратности пены, и режим, и зона, и способ ее подачи на тушение пожара, и в конечном счете сам результат процесса тушения. Кстати, именно из-за неправильно принятого способа тушения ни один реальный пожар горючей жидкости в России за последние 50–60 лет не был успешно потушен с нормативными параметрами тушения и за нормативное время (но это предмет отдельного разговора).
Физический смысл купирования аварийных проливов
При купировании или при тушении пожара криогенных жидкостей принципиальный способ предотвращения или прекращения горения сводится также (как и при тушении пожаров ЛВЖ – ГЖ) к снижению концентрации паров горючего над слоем пены до значений ниже концентрационного предела их воспламенения (или предела распространения процесса горения, что с практической точки зрения одно и то же). Но фактически при ликвидации аварий с СУГ или СПГ возникает совершенно противоположная физическая картина. При нанесении пенного слоя ВМП на поверхность криогенных жидкостей мы против своей воли и вопреки поставленной цели интенсифицируем процесс испарения этих жидкостей!
Это происходит за счет подведения дополнительного количества теплоты условно "горячей" воздушно-механической пеной с начальной температурой порядка +10…+15 °С к поверхности холодных СУГ или СПГ, постоянная температура которых соответственно -42 или -162 °С. Правда, в результате фазовых превращений на поверхности контакта ВМП с криогенной жидкостью и выше нее в слоях ВМП картина и соотношение физических явлений существенно меняется, интенсивность теплопритока от пены к горючей жидкости постепенно уменьшается. На поверхности горючей жидкости образуется пористая ледяная подложка под слоем пены; температура нижней кромки ледяной подложки становится почти равной температуре испаряющейся жидкости (-42 или -162 °С), над слоем льда образуется слой затвердевшей охлажденной сухой пены переменной температуры, а над ней продолжает нарастать слой охлаждаемой жидкой ВМП (см. фото 3–7).
Все эти три слоя снижают дальнейший приток теплоты извне, снижая тем самым до минимума интенсивность испарения СУГ или СПГ, а главное – образовавшийся многослойный покров на поверхности СУГ или СПГ механически и физически препятствует потоку паров горючего, стремящегося проникнуть вверх, на поверхность слоя ВМП, частично тормозя и задерживая его, а частично поглощая поток горючего газа с одновременным изменением первоначальной кратности и дисперсности ВМП. В результате чего существенно возрастает стойкость пенного слоя, а за счет поглощенного горючего газа сама ВМП становится горючей субстанцией. Это создает предпосылки для разработки совершенно особой технологии ликвидации последствий таких аварий путем управляемого, контролируемого сжигания огнетушащей или купирующей пены в течение более продолжительного времени (но это тоже предмет отдельного разговора и последующих публикаций).
Правильность выбора пенообразователя – основа технологии пожаровзрывопредотвращения
Учитывая то, что интенсификация испарения СУГ и СПГ при контакте с ВМП тем выше, чем больше дополнительный приток теплоты от ВМП (а это, в свою очередь, зависит от ее теплосодержания), очень важную роль начинает играть в вопросах купирования и тушения пожаров этого вида правильность выбора пенообразователя и изначальной кратности и дисперсности применяемых ВМП. По законам теплофизики двухфазных систем типа ВМП, их теплоемкость и теплосодержание зависят главным образом от их влагосодержания, то есть от кратности пены, а их теплопроводность зависит еще и от дисперсности пены.
Так как объемная удельная теплоемкость воды примерно в 3000 раз больше теплоемкости воздуха, последней можно просто пренебречь. Тепловой эффект влияния пены, наносимой на поверхность СПГ или СУГ, сводится к тепловому эффекту взаимодействия, контакта жидкой фазы, стекающей из пены (так называемого "отсека", по прежней терминологии), с поверхностью СПГ или СУГ и теми фазовыми превращениями, которые при этом происходят. Тогда весь эффект интенсификации испарения криогенного горючего лимитируется интенсивностью разрушения пены и стекания ее жидкой фазы на поверхность криогенного горючего: V ж. – л/кв. м/с.
Поэтому в первом приближении удельный тепловой эффект интенсификации процесса испарения горючего можно оценить в расчете на 1 л стекающего из пены раствора пенообразователя. Этот суммарный тепловой эффект интенсификации испарения горючего от контакта с ВМП можно количественно оценить по тепловому эффекту трех-четырех основных процессов взаимодействия жидкой фазы горючего со стекающей из пены жидкой фазой раствора пенообразователя, два из которых следующие:
1. Охлаждение раствора пенообразователя с его начальной температуры +10…+15 °С до температуры замерзания раствора (примерно 0 °С.):
Q охл. р-ра. = M р-ра * C р-ра * (t р-ра - t зам.) = 1*4,19*15 = 63 кДж/л.
Где Q охл. р-ра – теплота охлаждения раствора пенообразующей жидкости; M р-ра – масса раствора; C р-ра удельная теплоемкость раствора, а t – начальная температура раствора и температура его замерзания соответственно.
2. Фазовое превращение (замерзание) 1 л раствора пенообразователя:
Q зам. р-ра = M р-ра * L зам. р-ра: 1*335 = 335 кДж/л
Где L – удельная теплота замерзания раствора пенообразующей жидкости.
При этом примерно 50% образовавшегося льда в виде пористой ледяной подложки под пеной остается плавать на поверхности горючей жидкости и имеет температуру, переменную по толщине слоя от 0 до -162 °С., Q охл. л (1); а 50% образовавшегося льда в иде мелких шариков диаметром от 0,5 до 1,5–2 мм тонут в горючей жидкости, охлаждаясь до ее температуры -162 °С – Q охл. л.(2). Тогда:
Q охл. л. (1) = 0,5 м *C л * (t ж - t зам.)/2 = 0,5*1,4* (162 - 0)/2 = 56,7 кДж/л; Q охл. л.(2) = 0,5 м * C л * t = 0,5 * 1,4 * 162 = 113,4 кДж/л.
Где Q охл.л. – теплота охлаждения льда; C – средняя удельная теплоемкость льда в указанном диапазоне температур; t – температура жидкости и замерзания соответственно.
Суммарный тепловой эффект от воздействия 1 л раствора пенообразующей жидкости на интенсификацию процесса испарения горючей криогенной жидкости будет примерно равен Q сум. = Q охл.р–ра + Q зам.р-ра + Q охл.л.(1) + Qохл.л.(2) = 63 + 335 + 56,7 + 113,4 = 568 кДж/л, где удельная теплоемкость льда в интервале температур 0–162 °С примерно равна 1,4 кДж/кгС. Этот плюсовой эффект притока теплоты от контакта ВМП с жидким метаном оценен весьма приблизительно, без учета теплопритока через ледяную подложку по механизму теплопроводности, притока тепла через замороженную пену и ряда других слагаемых. Но по порядку величины каждый литр пенообразующего раствора, стекающий на квадратный метр поверхности СПГ, способен испарить дополнительно:
m исп. доп. = Q сум./Q исп. уд. = 568/511 = 1,1–1,2 л/кв. м.
Где m исп. доп. – масса дополнительно испаренного СПГ, Q сум. – суммарный тепловой эффект фазовых превращений от контакта ВМП с СПГ; а Q исп. уд. – удельная теплота испарения СПГ.
Скорость или динамика этого процесса зависит от стойкости пены или скорости ее разрушения. А это, в свою очередь, зависит от вида и природы пенообразователя, кратности пены, ее дисперсности, интенсивности подачи и других параметров процесса купирования или тушения при ликвидации аварии на объектах ТЭК с многотоннажным оборотом СУГ или СПГ. Но уже исходя из этих данных следует, что по соображениям нежелательной интенсификации испарения криогенных горючих пены более высокой кратности (с Кп = 30– 70) более предпочтительны, чем пены кратностью 7–20, потому что теплоемкость и теплосодержание 10-кратной пены почти в 10 раз больше, чем 100-кратной пены. Кроме того, по соображениям требуемого нами опережения скорости роста толщины слоя пенного покрывала, скорости вертикального потока паров горючего, реальных баллистических характеристик пен низкой, средней и высокой кратности можно однозначно говорить о предпочтительности пен повышенной кратности 30–70, потому что без учета интенсивности разрушения пены скорость роста толщины пенного покрывала на поверхности горючей жидкости можно оценить по величине:
V пен. сл. = I раств.п.о. * Kп. мм/с.
Где V пен. сл. – скорость роста толщины пенного слоя; I раств. п.о. – интенсивность подачи пены по раствору пенообразующей жидкости; а Kп – кратность пены.
То есть при одной и той же интенсивности подачи раствора пенообразователя на купирование свободной поверхности СУГ или СПГ или предполагаемую площадь тушения пожара, при прочих равных условиях скорость роста толщины пенного слоя тем больше, чем выше кратность пены. Потому что по определению, по своему физическому смыслу, по размерности – интенсивность подачи огнетушащего средства в л/кв. м*с = дм3/м2*с = 1/1000 м3/м2*с = 1/1000 м/с = мм/с (!), то есть имеет размерность и физический смысл скорости. Поэтому в формуле для V пен. сл. чем больше Кп, тем больше скорость роста толщины пенного слоя, тем эффективнее процесс купирования СУГ или СПГ или эффективнее процесс тушения такого пожара. Однако с учетом соображений баллистических струй пены повышенной кратности, ее поведения на открытой поверхности и при контакте с СПГ, тактики тушения пожаров и технологии купирования поверхности СУГ или СПГ и с учетом технических параметров современной техники для тушения таких пожаров с помощью ВМП возникает ряд других, не менее важных и убедительных аргументов в пользу комбинированного способа подачи пен низкой или средней кратности при расчете оптимальной кратности пены для тушения пожаров и ликвидации аварий на объектах ТЭК с крупнотоннажным оборотом СУГ или СПГ.
В качестве примера крупной аварии рассмотрим вариант аварии с разливом СУГ или СПГ на площади порядка 3–5 тыс. кв. м, в количестве порядка 250–300 т. Таким образом, толщина слоя пролитой горючей жидкости составит порядка 15–20 см. Предполагая именно такой требуемую площадь купирования свободной поверхности СУГ или СПГ, или площадь тушения предполагаемого пожара, условно примем форму площади разлива, близкой к прямоугольной, со сторонами 50х60 м или 50х100 м. Если такая масса СУГ или СПГ испарится полностью и без особых потерь смешается с окружающим воздухом, то мощность взрыва по порядку величины будет эквивалентна взрыву 2–3 тыс. т тротила. В качестве примера параметров пожарной техники, применимой для ликвидации аварии такого масштаба, рассмотрим стволы-пеногенераторы типа "ПУРГА" 120 (2 шт.) или один ствол "ПУРГА" 240. С секундным расходом ствола по раствору пенообразующего раствора 120х2 или 240 л/с, дальностью подачи пенной струи средней кратности, с Кп от 30–40 до 100 м и с осями "пятна" пенного слоя на горизонтальной поверхности порядка 50х30 м. Либо стволы-пеногенераторы любой другой марки российского производства с параметрами, близкими к указанным в расчете. В качестве пенообразователя примем синтетический пенообразователь типа ПО – 6 ЦТ, российского производства (или любой другой аналогичного типа). Установив пеногенераторы на расстоянии порядка 40–60 м от объекта пожара или площади разлива СУГ или СПГ (или от борта резервуара с обрушенной кровлей), организуем пенную атаку с интенсивностью подачи пены по раствору пенообразующей жидкости в интервале значений I раств. = 0,1–0,06 л/кв. м.*с (см. фото 8), обеспечив по возможности равномерную подачу пены на все зеркало свободной поверхности СУГ или СПГ. При этом приняв купирующей или достаточной для тушения пожара суммарную толщину пенного слоя (по результатам, проведенным в 2013– 2014 гг. в ЗАО НПО "СОПОТ", исследований и натурных огневых испытаний) порядка 25– 40 см, через 120–150 с с момента начала купирования мы получим пожаровзрывобезопасную защиту пролитой жидкости под купирующим слоем пенного покрывала, а при варианте тушения пожара – видимое интенсивное снижение высоты факела пламени пожара и интенсивности его горения, еще через 1,5–2 мин. наступит уменьшение пламени до отдельных факелков высотой не более 1,5–2 м, с последующим полным прекращением процесса горения над слоем пены еще за время порядка 1–2 мин. Итого время эффективного купирования (предотвращения пожара и взрыва) при крупной аварии с СУГ или СПГ – порядка 5–7 мин с момента начала пенной атаки, а время локализации и тушения пожара при загорании пролитой жидкости – порядка 8–10 мин с момента начала пенной атаки.
Такие технологии предотвращения пожара и взрыва при подобных авариях до сего времени в мировой печати не описаны, и рекомендации по методам их осуществления отсутствуют, а предполагаемые скорости тушения пожара на площадях таких больших размеров и за столь короткое время не были достигнуты ни в СССР, ни в России даже при авариях с обычными ЛВЖ – ГЖ, а тем более при авариях с криогенными горючими жидкостями. Но все эти показатели достижимы только при строгом соблюдении регламентов и технологических условий, опробованных нами в процессе исследований и натурных огневых испытаний. Процедура и результаты этих испытаний были нами широко представлены на ВВЦ в мае 2014 г. в виде видеозаписи и с демонстрацией фрагментов этих испытаний на ВВЦ в режиме реального времени.
Опубликовано: Каталог "Пожарная безопасность"-2015
Посещений: 12084
Автор
| |||
Автор
| |||
В рубрику "Пожарная безопасность" | К списку рубрик | К списку авторов | К списку публикаций
